Consoles4201058Deze kracht is mede afhankelijk van de grootte van krimp- en/of temperatuurveranderingen, de aard van het oplegmateriaalen de grootte van de verticale kracht. De VBC beveelt aan uit tegaan van een wrijvingsco?ffici?nt van 0,3 bij oplegvilt, 0,2 bijoplegrubber en 0,1 bij glijdfolie.De afstand van de verticale oplegreactie in de kolom tot derand van de kolom is geen vaste waarde. Volgens de VBC maghiervoor als benadering worden aangehouden:1__2abmaar niet meer dan 1/4 L en 1/4 hc binnen de rand van deoplegging (fig. 1).De inwendige hefboomsarm volgt uit de theorie voor degedrongen ligger. De VBC geeft als benadering:z = 0,2 l + 0,4 hz 0,8 lVoor een console moet worden aangehouden l = 2 a. Dit bete-kent voor de console uit figuur 1:z = 0,2 . 2a + 0,4 hc = 0,4a + 0,4 hcz 0,8 . 2a = 1,6aOpgemerkt wordt dat in de VBC sprake is van een gedrongenligger als leff 2 h. Dat is dus een andere definitie dan degenegehanteerd door EC2.De benodigde trekwapening boven in de console volgt uit hetmomentenevenwicht:As =MEd____fyd z=(1/2 ab + av + 1/2 ab) Fd + (z + hc ? d) Hd_________________________________fyd zEen console is meestal te beschouwen als een gedrongen ligger.EC2 verstaat onder een gedrongen ligger: een ligger waarvoorgeldt leff 3 h. Dit geldt ook voor consoles, waarbij leff= 2 a enh = hc(fig. 1).De console is dus als gedrongen ligger te beschouwen als2 a 3 hc, dus als a 1,5 hc.Voor een console geldt het in figuur 1 gegeven schema, waarin:L is de totale lengte van de console;hcis de maximale hoogte van de console;abis de breedte van het lastvlak;a is de afstand tussen het aangrijpingspunt van de belastingFden het punt waar de verticale oplegreactie in de kolomaangrijpt.In figuur 1 is aangegeven dat naast een verticale kracht op deconsole, ook een horizontale wrijvingskracht kan optreden.ConsolesIn artikelen 6 en 7 uit de serie `Rekenvoorbeelden bij Eurocode 2' isonder andere aandacht besteed aan de console. Zowel een korteals een lange console zijn besproken en met staafwerkmodellenontworpen. In de uitwerkingen is het volledige staafwerkmodelopgezet en gedimensioneerd. Dat is een bewerkelijke exercitie. EC2geeft aan dat het volstaat knopen bij krachtsinleidingen (bijv.oplegreacties en uitwendige belasting) te toetsen. In deze voorlo-pig laatste bijdrage in deze serie, wordt een verkorte, benaderendeberekeningswijze voor de console besproken.Rekenvoorbeelden bij Eurocode 2 (13)AfkortingenEC2 = NEN-EN 1992-1-1NB = Nationale Bijlage1) De eerste 11 delen uit deartikelenserie zijn uit hetEngels vertaald en bewerktdoor dr.ir.drs. Ren? Braam(TU Delft, fac. CiTG /Adviesbureau ir. J.G.Hageman BV). Het 12e endit 13e artikel zijn geheelopgesteld door dr.ir.drs.Ren? Braam en afgestemdmet Voorschriftencommis-sie 20.Consoles 42010 59StaafwerkmodelIn artikelen 6 en 7 zijn de volledige staafwerkmodellen voor deconsole besproken, inclusief de gedeelten van de staafwerkmo-dellen die in de kolom aanwezig zijn (fig. 2).In de console wordt een geconcentreerde kracht ingeleid. Datvraagt aldaar om een staafwerkmodel. Tevens is op de overgangtussen de kolom en de console sprake van een verandering inde geometrie van de constructie. Daarom is ook daar sprakevan een verstoring van het spanningsbeeld, waardoor een staaf-werkmodel moet worden toegepast. Een staafwerkmodel zalzich daarom uitstrekken over de gehele console en dat gedeeltevan de kolom waarin de invloed van de console merkbaar is(globaal tot twee horizontale doorsneden in de kolom, gelegenop een afstand gelijk aan de kolombreedte onder, respectieve-lijk boven de onder- respectievelijk bovenzijde van de console).Het staafwerkmodel uit figuur 2, links, beperken tot hetgedeelte aanwezig in de console, leidt tot de schematisatievolgens figuur 3: in de console worden een schuine drukdiago-naal en een horizontale trekstaaf geplaatst. Verondersteld wordtdat in de kolom, juist ter hoogte van de onderkant van deconsole, de betondrukdiagonaal wordt doorsneden. Uit krach-tenevenwicht volgt dat de verticale ontbondene van de diago-naalkracht gelijk moet zijn aan de verticale belasting op deconsole.In de uitwerkingen volgens figuur 2 is ter hoogte van deonderzijde van de console ??n knoop aanwezig waarin detotale verticale kracht (vanaf boven uit de kolom ?n uit deconsole) wordt opgenomen. In figuur 3 wordt alleen hetrechter gedeelte van het staafwerkmodel beschouwd. Tevenswordt de drukdiagonaal in de benaderende rekenwijzezodanig geplaatst, dat deze precies aansluit op de keel van dedoorsnede. In het staafwerkmodel volgens figuur 2, links, zijnde positie en de breedte van knoop 2 afhankelijk van degrootte van de kracht in de kolom en de toelaatbare spanningin de knoop. De helling van de drukdiagonaal in de consolewordt dan bepaald door de positie van knoop 2. Door te sche-matiseren volgens figuur 3 krijgt de drukdiagonaal in deconsole een andere ligging. Dit zal ertoe leiden dat de knoopin de kolom, waar de totale verticale drukkracht wordt opge-nomen, naar beneden zal verplaatsen. Voor het verkijgen vaneenvoudige evenwichtsvergelijkingen wordt dus de drukdia-gonaal nog v??r die knoop doorsneden (fig. 4). De vraag kanworden gesteld of dit gevolgen heeft voor de aan te houdenbetondruksterkte. De sterkte van knopen wordt getoetstvolgens EC2 art. 6.5.4, Omdat nu sprake is van het toetsenvan een snede in een drukdiagonaal, wordt de toelaatbarespanning aan EC2 art. 6.5.2 `Drukstaven' ontleend, Dit heeftgevolgen voor de toelaatbare betondrukspanning omdat vooreen drukstaaf in een gescheurde zone geldt (EC2 vgl. (6.56)):Rd,max = 0,6 ' fcd = 0,6 (1 ?fck____250)fcdhcLvoorgeschrevendrukboogFdabaavNcNsab >|12hc14L en >|14Hd+++??????13452__132_+dr.ir.drs. Ren? BraamTU Delft, fac. CiTG / Adviesbureau ir.J.G. Hageman BV1 Schema console volgens de theorie van de gedrongen ligger2 Complete staafwerkmodellen voor de korte (links) en de lange console (rechts)12Consoles4201060z (FH + Hd) = (1__2lh + av +1__2ab) Fd + (hc ?1__2lv) Hdwaarin:z = d ?1__2lv;en d is de nuttige hoogte van de kolom.Uit het horizontale krachtenevenwicht volgt dan voor dehoogte van het reactievlak:lv =FH_______b Rd,maxwaarin ook hier b de breedte is van de kolom, of de breedte vande console indien deze kleiner is (loodrecht op het vlak van defiguur).De vergelijkingen in elkaar invullen levert:(d ?1__2lv ) (FH + Hd) = (1__2lh + av +1__2ab) Fd + (hc ?1__2lv) HdOplossen van deze vierkantsvergelijking geeft:FH = (b d Rd,max) ? ______________(b d Rd,max)2? Cwaarin:C = 2 b Rd,max [(1__2lh + av +1__2ab )Fd + (hc ? d) Hd ]De vereiste buigtrekwapening voor de console:As =FH + Hd_______fyd=MEd____fyd z=(? lh + av + ? ab) Fd + (hc ? ? lv) Hd_____________________________fyd zOm scheurvorming in het lijf van de console voldoende tebeheersen, moet per zijvlak een gelijkmatig over de hoogteverdeelde horizontale flankwapening worden aangebracht. Detotale doorsnede van deze wapening moet ten minste 25% vande voor de sterkte benodigde hoofdtrekwapening bedragen alssprake is van een korte console. Dat is het geval als (EC2 bijlageJ art. J.3 (2)):ac___hc=av + ? ab________hc< 0,5In EC2 art. J.3 (1) is vermeld dat het in figuur 3 getoonde staaf-werkmodel voor de console, mag worden toegepast voor eenhellingshoek van de drukdiagonaal ten opzichte van de hori-zontaal:45? 68?De berekening volgens EC2 verloopt als volgt.Uit het verticale krachtenevenwicht volgt de breedte van hethorizontale reactievlak in de kolom:lh =Fd_______b Rd,maxwaarin b de breedte is van de kolom, of de breedte van deconsole indien deze kleiner is (loodrecht op het vlak van defiguur).De uitwerking volgt nu verder geheel volgens een staafwerk-model, waarbij de krachten in de staven worden gevonden uithet krachtenevenwicht of uit het momentenevenwicht.Uit het momentenevenwicht om het punt waar de twee reactiesonder in de kolom elkaar snijden, volgt voor de hoogte van hetreactievlak lvin de kolom:alvdzRd,maxqHdhcFdavabFH+HdFHFdIh(d ??FH_______b Rd,max)(FH + Hd ) = (1__2lh + av +1__2ab )Fd + (hc ?? FH_______b Rd,max)Hd3Consoles 42010 61Als de console echter als een gedrongen ligger wordtbeschouwd, moet de dwarskrachtweerstand worden getoetst.Hierbij mag worden gerekend met een gereduceerde dwars-kracht, omdat een gedeelte van de verticale belasting op deconsole direct via een drukdiagonaal wordt afgedragen naar dekolom.Rekenvoorbeeld korte consoleGegevensFd= 700 kNHd= 0hc= 400 mmd = 400 - 40 = 360 mm (geschat)av= 50 mmab= 150 mmac= 125 mmb = 400 mmBetonsterkteklasse C35/45:Rd,max = 0,6 ' fcd = 0,6 (1 ?fck____250)fcd = 0,6 (1 ?35____250).35___1,5= 12,0 N/mm2UitwerkingBreedte van het horizontale reactievlak in de kolom:lh =Fd_______b Rd,max=700 . 103________400 . 12,0= 146 mmHorizontale reactie in de kolom:FH = (b d Rd,max) ? ______________(b d Rd,max)2? Cwaarin:C = 2 b Rd,max [(1__2lh + av +1__2ab )Fd + (hc ? d) Hd ]Als wordt geschat dat d = 360 mm, dan volgt voor de groottevan de horizontale reactiekracht in de kolom:C = 2 . 400 . 12,0 . [(1__2. 146 + 50 +1__2. 150). 700 . 103]= 1,33 . 1012N2Als hieraan niet wordt voldaan, dan is sprake van een zoge-noemde lange console (EC2 bijlage J art. J.3 (3)). Dan moeten,indien tevens Fd> VRd,c, gesloten verticale beugels wordenaangebracht met een totale oppervlakte van de dwarsdoorsnedeminimaal gelijk aan:As,link =0,5 Fd_____fydDe hoofdtrekwapening moet worden verankerd aan beide zijden.De verankering in het dragende element (bijv. kolom, wand)wordt gerekend vanaf de plaats van de verticale wapening aan demeest dichtbijgelegen zijde (fig. 5). De hoofdtrekwapening moetook worden verankerd in de console waarbij wordt gemetenvanaf de binnenzijde van de oplegstrook (EC2 bijlage J art. J.3(4)) (fig. 4). Bijzondere aandacht moet worden besteed aan dekrommingsdrukken in een ombuiging. Het heeft de voorkeur,anders dan in figuur 5 getoond, de wapening bovenin de consolein het horizontale vlak aan te brengen en daarbij het lastvlak teomsluiten. Zo ontstaat de best gedetailleerde knoop. Het op dezewijze aanbrengen van de hoofdtrekwapening in de console kanechter wel meer hoogte vragen, waardoor de inwendigehefboomsarm van de console afneemt.Als de console wordt gedimensioneerd met een staafwerkmo-del, is het bij een korte console niet nodig te controleren opdwarskracht. Bij de lange console kan echter verticale beugel-wapening vereist zijn. Dit is het geval als het betonaandeel inde dwarskrachtweerstand onvoldoende is om de verticalekracht op de console op te nemen (Fd> VRd,c).-Rd,maxF2F2F1F13 Geometrie van en krachten op de korte console (EC2 fig. J.5)4 Staafwerkmodel in de console als wordt verondersteld dat de drukdiagonaaldoor de keel van de doorsnede gaat. De verticale positie van de knoop in dekolom wordt hierop opgestemd4Consoles4201062' = 1 ?fck____250= 1 ?35____250= 0,86 voor C35/45Onder voorwaarden mag een 10% verhoging van de knoop-sterkte in rekening worden gebracht (EC2 art. 6.5.4 (5)); aanten minste ??n van vijf genoemde voorwaarden moet zijnvoldaan. De console voldoet aan de voorwaarde dat de hoekentussen druk- en trekstaven 55? zijn. Tevens wordt, afhankelijkvan de wapeningsdetaillering, mogelijk voldaan aan de voor-waarde dat de knoop is omsloten door beugels. De toelaatbarespanning in de knoop is dan:2Ed,max = 1,1 k2 ' fcd = 1,1 . 0,85 . 0,86 .35___1,5= 18,8 N/mm2De horizontale trekkracht op de knoop:FH + Hd = 442 + 0 = 442 kNBij een breedte van de knoop van 400 mm (de breedte van deconsole) is de benodigde hoogte:h =F_______Ed,max d=442 . 103________18,8 . 400= 59 mmDe afstand van het hart van de trekwapening tot de bovenzijdevan de console is gelijkgesteld aan 40 mm. Dan is de maximalehoogte van de knoop 2 ? 40 = 80 mm, dus deze voldoet.De verankering van de wapening in de console moet wordengecontroleerd. De beste verankering wordt, zoals eerdervermeld, verkregen als de wapening wordt voorzien van eenhorizontale lus (en deze daarbij om het oplegvlak heen isgebogen en weer is teruggevoerd tot in de kolom). Een anderemethode is het in het verticale vlak ombuigen van de wapening.Er moet dan wel op worden gelet worden dat de ombuiging nietmag beginnen voor de eindrand van het oplegvlak. Dit om tevoorkomen dat een stuk van de bovenzijde van de consoleschuin afschuift direct over de omgebogen wapening heen. Hetis aan te bevelen hierbij nog enige marge aan te houden,bijvoorbeeld ombuigen pas vanaf een punt dat minimaal eenafstand gelijk aan de staafdiameter of de betondekking verwij-derd is van de uiterste rand van het oplegvlak. De doorndiame-ter moet voldoende groot zijn om splijtscheuren in de ombui-ging te voorkomen. Als de doorndiameter groot wordt, moethet gedeelte van de console voorbij het lastvlak mogelijk wordenverlengd om voldoende ruimte te verkrijgen voor de ombuiging.Als Hd= 0,3 Fd= 210 kN (oplegvilt) volgt: FH= 473 kN;lv= 99 mm; z = 311 mm en As= 1569 mm2. Ten opzichte vande situatie waarin geen horizontale kracht op de console isbeschouwd (As= 1016 mm2), is de benodigde hoeveelheidwapening dus met ruim 50% toegenomen.FH = (400 . 360 . 12,0) ? ________________________(400 . 360 . 12,0)2? 1,33 . 1012FH = 1728 . 103? 1286 . 103= 442 . 103NDe bij deze kracht benodigde hoogte van het reactievlak in dekolom:lv =FH_______b Rd,max=442 . 103_________400 . 12,0= 92 mmBenodigde trekwapening in de console:Het staafwerkmodel leidt tot een rekenwaarde van de trekkrachtvan 442 kN. De op basis van sterkte benodigde hoofdtrekwape-ning is dan:As =FH + Hd_______fyd=442 . 103+ 0__________435= 1016 mm2Met het resultaat volgens het staafwerkmodel als uitgangspuntwordt gekozen voor 5 ?16 (As= 1005 mm2).Inwendige hefboomsarm in de console:z = d ?1__2lv = 360 ?1__2. 92 = 314 mmHellingshoek van de betondrukdiagonaal:tan =z____________?lh + av + ?ab=314__________________? . 146 + 50 + ? . 150= 1,59Waaruit volgt dat = 58? zodat de hellingshoek voldoet aan deeis dat deze tussen de 45? en 68,2? moet liggen.Omdat ac= 125 mm en hc= 400 mm is ac< 0,5 hcen is debenodigde horizontale flankwapening As,flank= 0,25 ? 1016 =254 mm2.Gecontroleerd wordt of de knoop in de console voldoendehoog is verondersteld om de horizontale trekkracht uit dewapening op te nemen. Daarmee wordt onder andere getoetstof de afstand van de wapening tot het bovenvlak van de consolevoldoende groot is gekozen.De horizontale trekstaaf wordt in de console verankerd in eenC-C-T-knoop (twee drukstaven en een trekstaaf). De toelaat-bare spanning (EC2 vgl. (6.61)):2Ed,max = k2 ' fcdwaarin:k2= 0,855 Verankering van de hoofdwapening in de console en de kolom6 Spreiding van betondrukspanningen en het ontstaan van trekspanningen indwarsrichting in een drukveld (EC2 fig. 6.25b)Consoles 42010 63FH = (400 . 260 . 12,0) ? ________________________(400 . 260 . 12,0)2? 1,21 . 1012= 658 . 103NBenodigde hoogte van het reactievlak in de kolom:lv =FH_______b Rd,max=658 . 103_________400 . 12,0= 137 mmBenodigde trekwapening in de console:As =FH + Hd_______fyd=658 . 103+ 0__________435= 1513 mm2Inwendige hefboomsarm in de console:z = d ?1__2lv = 260 ?1__2. 137 = 191 mmHellingshoek van de betondrukdiagonaal:tan =z____________?lh + av + ?ab=191__________________? . 104 + 125 + ? . 150= 0,76Hieruit volgt dat = 37? zodat de hellingshoek niet voldoet aande eis dat deze tussen de 45? en 68,2? moet liggen. Dit betekentdat het gekozen staafwerkmodel met de directe lastafdrachtnaar de kolom moet worden aangepast. De drukdiagonaal heeftdan een aangrijpingspunt onder in de console. Evenwichtwordt daar verzorgd door het aanbrengen van verticale wape-ning die de verticale krachtcomponent overdraagt naar debovenzijde van de console. Daarna kan een tweede drukdiago-naal de kracht afdragen tot in de kolom. De uitgebreide reken-methodiek is beschreven in deel 7 van de rekenvoorbeeldense-rie. Ook nu kan worden volstaan met slechts het toetsen van deconsole. Voor deze `lange' console kan voor het bepalen van dehoeveelheid benodigde trekwapening boven in de console deRekenvoorbeeld lange consoleGegevensFd= 500 kNHd= 0hc= 300 mmd = 300 - 40 = 260 mm (geschat)av= 125 mmab= 150 mmac= 200 mmb = 400 mmBetonsterkteklasse C35/45:Rd,max = 0,6 ' fcd = 0,6 (1 ?fck____250)fcd = 0,6 . (1 ?35____250).35___1,5= 12,0 N/mm2UitwerkingBreedte van het horizontale reactievlak in de kolom:lh =Fd_______b Rd,max=500 . 103________400 . 12,0= 104 mmHorizontale reactie in de kolom:Met de geschatte waarde d = 260 mm volgt:C = 2 . 400 . 12,0 . [(1__2. 104 + 125 +1__2. 150). 500 . 103]= 1,21 . 1012N2verankeren verankerenbefz=H/2h=H/2aFFbH5 6Consoles4201064Op deze knoop sluit een drukstaaf aan met een sterkte:Rd,max = 0,6 ' fcd = 0,6 (1 ?fck____250)fcd = 0,6 (1 ?35____250).35___1,5= 12,0 N/mm2De vraag kan nu worden gesteld of bij de aansluiting van dedrukstaaf op de knoop, de sterkte van de drukstaaf maatgevendis voor de grootte van de spanning die op de grensvlakken vande knoop mag worden uitgeoefend.De drukstaaf `waaiert uit' binnen de console, in het gebiedtussen de aansluiting met de kolom en het oplegvlak (fig. 6 =EC2 fig. 6.25). De spreidingsbreedte:bef = 0,5 H + 0,65 a met a hVoor de console is H de diagonaal gemeten afstand tussen deovergang tussen de kolom en de console en de knoop boveninde console, de knoop met het oplegvlak.De spanning in de betondrukstaaf neemt toe naar de lastinlei-dingsvlakken toe. Hierdoor zouden deze vlakken altijd maatge-vend zijn voor de in de drukstaaf toelaatbare kracht. Door hetlokaal concentreren van de drukkracht ontstaat echter ook eengunstig effect, dat in rekening is te brengen met de theorie vande lokaal belaste gebieden (EC2 art. 6.7; vgl. (6.63)):Rdu =___Ac1___Ac0fcd 3,0 fcdVoor de drukdiagonaal in de console zou dan van toepassingzijn:Rd,max = 0,6 ' fcd___Ac1___Ac0Een schatting geeft voor de korte console H = 325 mm. Dan isbef= 0,5 ? 325 + 0,65 ? 150 = 260 mm; Ac1= bkolombef= 400 ? 260= 104 ? 103mm2; Ac0= 300 ? 150 = 45 ? 103mm2.De vergrotingsfactor voor de sterkte van de drukdiagonaal isdan (104 / 45)0,5= 1,5. De sterkte van de drukdiagonaal wordtdan circa 18 N/mm2ter plaatse van het aansluitvlak met deCCT-knoop bovenin de console, en heeft daarmee dan nage-noeg dezelfde sterkte als de knoop (18,8 N/mm2).Het spreiden van de betondrukkracht in de diagonaal leidt tottwee trekkrachten in dwarsrichting (fig. 6). De bovengrens-waarde voor elk van deze krachten is T = 0,25 F (EC2, vgl.(6.59)). De krachten geven de additionele wapening die in deconsole benodigd is. Het is toegestaan deze te ontbinden inhorizontale en verticale richting. Bij een steile drukdiagonaal(korte console) is dan vooral horizontale wapening nodig (EC2fig. J.6a). rekentechniek van de `korte' console worden toegepast.Daarom kan de eerder berekende horizontale trekwapening As= 1513 mm2worden toegepast. Dat is minder dan de As= 1839mm2die met het staafwerkmodel in deel 7 is gevonden. Hetverschil komt onder andere voort uit de wijze van schematise-ren: in deel 7 zijn in de console twee drukdiagonalen aanwezigdie de kolom belasten. De helling van de drukdiagonalen iszodanig gekozen, dat zij precies boven elkaar aangrijpen op deknoop in de kolom (in deel 7: knoop 2 in figuur 5). De onder-zijde van die knoop 2 bevindt zich ter hoogte van de onderzijdevan de console. Daarvoor is gekozen om evenwicht te kunnenmaken met de horizontale drukkracht uit knoop 4. In figuur 4is aangegeven dat de aanname dat de betondrukdiagonaalprecies door de keel van de doorsnede gaat, er toe leidt dat dedruk-druk-druk (CCC-)knoop in de kolom iets lager dan deonderzijde van de console, in de kolomdoorsnede komt teliggen. Dit heeft gevolgen voor de inwendige hefboomsarm vanhet stelsel; de hefboomsarm neemt toe. In de hier getoondebenaderende aanpak is ervoor gekozen, ook bij de `lange'console, uit te gaan van slechts ??n drukdiagonaal. Daarom ishet mogelijk de verticale positie van knoop 2 aan te passen.Tevens is deel 7 getoetst op basis van de sterkte van knopen; inde benaderende aanpak is de sterkte van de betondrukdiago-naal getoetst.Verticale wapening moet worden aangebracht tussen dedagzijde van de kolom en de binnenzijde van de oplegstrook:As,beugels =Fd___fyd=500 . 103_______435= 1149 mm2Gecontroleerd moet worden of de detaillering van de beno-digde wapening het mogelijk maakt uit te blijven gaan van eennuttige hoogte van de console d = 260 mm. Omdat de verticalewapening de horizontale wapening moet omsluiten, is het zeerwel mogelijk dat de inwendige hefboomsarm moet wordengereduceerd. Ook de toe te passen hoeveelheid horizontalewapening kan hiertoe aanleiding geven.Net als bij de korte console is de berekening ook uitgevoerdvoor Hd= 0,3 Fd= 150 kN (oplegvilt): FH= 710 kN; lv= 148 mm;z = 186 mm en As= 1976 mm2; een toename van de wapeningmet 30% ten opzichte van de situatie waarin geen horizontalekracht op de console is beschouwd (As= 1513 mm2).Aanvullende opmerkingenIn de beschouwing is eerder gewezen op het toetsen van despanning in een drukstaaf of een knoop. Bovenin de console iseen CCT-knoop aanwezig, met een sterkte:2Ed,max = 1,1 k2 ' fcd = 1,1 . 0,85 . 0,86 .35___1,5= 18,8 N/mm2Bestel nu het Eurocode 2-pakket!Speciaal voor de (toekomstige) betonconstructeur hebbenUitgeverij ?neas en het Cement&BetonCentrum een Eurocode 2-pakket samengesteld. Dit pakket bestaat uit vijf boekendie u helpen bij kennis van en inzicht in betonconstructies.Alle informatie is nu aangepast naar Eurocode 2.Het Eurocode 2-pakket bevat de volgende boeken:`Constructieleer Gewapend Beton' (CB2), `Ontwerpen inGewapend Beton' (CB4), `Compendium Eurocode 2' (CB6),`Ontwerpen en berekenen Eurocode' (CB7) en `Rekenvoor-beelden Eurocode 2' (CB8). Alle boeken zijn geschreven naarEurocode 2. Voordeel van het gebruik van de Eurocodes isdat constructeurs meer kans hebben om in geheel Europawerkzaam te zijn, omdat alle overheden moeten toestaan datdeze worden gebruikt. Het Eurocode 2-pakket is compleet enbevat alle informatie die u als constructeur nodig heeft.Bestelhet pakketnu voor 159,-Het Eurocode 2-pakket bestellen? www.aeneas.nlNIEUW NIEUW